大直徑漸開(kāi)線花鍵拉刀的齒形通常在花鍵磨床上用成形砂輪磨削而成。有經(jīng)驗(yàn)的操作工人磨齒時(shí)常常將拉刀后柄部墊高幾絲，通過(guò)增大拉刀前角來(lái)改善拉刀齒形。經(jīng)過(guò)齒形角修正后，拉刀的拉削精度可明顯提高。 
    漸開(kāi)線花鍵拉刀的前角g=10°～20°，后角a=2°～4°（通常取g=15°，a=3°）。當(dāng)拉刀的漸開(kāi)線齒形投影到基面上時(shí)，其齒形角會(huì)減小。為補(bǔ)償這一變化，需對(duì)拉刀齒形角誤差進(jìn)行修正，由于齒形角誤差對(duì)齒形誤差的影響隨拉刀直徑的增大而增大，因此大直徑拉刀的齒形角修正尤為重要。由于漸開(kāi)線花鍵拉刀的齒形投影到基面上的情況與直齒插齒刀*相同，因此可用直齒插齒刀的齒形修正公式計(jì)算修正后的拉刀齒形角a0’，即tana0’=tana0/（1-tangtana）（1）式中，a0 
    為修正前的理論齒形角。修正計(jì)算實(shí)例：某內(nèi)花鍵拉刀參數(shù)為：齒數(shù)Z0=28，齒形角a0=20°，齒頂圓直徑Da0=116.065mm，齒根圓直徑Df0=109.6mm，基圓直徑Db0=102.9903112mm，分度圓直徑D0=mZ0=112mm。拉刀校正齒的zui大重疊系數(shù)==有效嚙合長(zhǎng)度L/基圓周節(jié)t=4.007923117/11.55548589=0.3468415915。根據(jù)式（1）可計(jì)算出修正后的拉刀齒形角a0’=20.26183269°=20°16’，cosa0’=0.9381198361，則修正后的基圓直徑Db0’=D0cosa0’=105.0694216。由于修正前的基圓直徑Db0=D0cosa0=105.2455734mm，因此修正前、后基圓半徑之差?r0=（105.0694216-105.2455734）/2=-0.08807635mm。根據(jù)齒形誤差計(jì)算公式?J=?r02p/Z0e（2）修正前、后的齒形zui大誤差為?J=-0.007mm。 
    由計(jì)算結(jié)果可見(jiàn)，齒形誤差值很小，可忽略不計(jì)，這是因?yàn)樵摾?/a>重疊系數(shù)e很小的緣故。由于受到拉床性能以及拉刀熱處理、刃磨設(shè)備的限制，拉刀長(zhǎng)度不能太長(zhǎng)，這就決定了拉刀的拉削余量A0不能太大（如工藝要求的拉削余量較大，可考慮采用成套拉刀加工，但拉削工件的同心度不如單把拉刀），即拉刀漸開(kāi)線齒形的有效嚙合長(zhǎng)度不會(huì)太長(zhǎng)（一般遠(yuǎn)小于基圓周節(jié)），因此漸開(kāi)線花鍵拉刀的重疊系數(shù)e通常遠(yuǎn)小于1。在設(shè)計(jì)漸開(kāi)線齒形有效嚙合長(zhǎng)度較大的大直徑漸開(kāi)線花鍵拉刀時(shí)，為可靠起見(jiàn)，按上述方法校驗(yàn)?J。如?J很小，或工件精度要求不高，可以不修正齒形角；如?J較大，或工件精度要求很高，則應(yīng)采用修正后的齒形角設(shè)計(jì)拉刀。對(duì)于漸開(kāi)線齒輪或插齒刀，通常其嚙合重疊系數(shù)e≥1，因此其齒形誤差也較大（?J≥0.02mm），不容忽視。 
    由齒形角修正公式的推導(dǎo)可知，產(chǎn)生齒形誤差的根本原因在于前角的存在使刀具前刀面漸開(kāi)線齒形投影到基面上時(shí)齒形角發(fā)生了變化（正前角往往使基面上投影的齒形角偏?。??；诖它c(diǎn)，拉刀和插齒刀的齒形角均應(yīng)進(jìn)行修正。但由于拉刀的重疊系數(shù)很小，減小了齒形角誤差對(duì)齒形誤差?J的影響，因此可不予修正。而插齒加工為展成切削，其有效嚙合長(zhǎng)度總是大于基圓周節(jié)，否則不能保證前一齒退出嚙合（切削）時(shí)后一齒立即參與嚙合（切削），因此必須保證其重疊系數(shù)e≥1，故插齒刀雖然只有5°前角也必須修正齒形角。拉削加工為成形切削，拉刀重疊系數(shù)e可遠(yuǎn)小于1，因此漸開(kāi)線花鍵拉刀的前角達(dá)15°卻可以不必修正齒形角。